УДК 621.039.538.1
МОДЕРНИЗАЦИЯ АППАРАТНОГО КОМПЛЕКСА ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ИСПЫТАНИЯ НА ПЛОТНОСТЬ СИСТЕМЫ ГЕРМЕТИЧНОГО ОГРАЖДЕНИЯ ЭНЕРГОБЛОКА С РЕАКТОРОМ ВВЭР-1000
Быченко Ю.Ю., Тодорцев Ю.К.
Для расчета интегральной утечки среды из герметичной оболочки контаймента при ее испытании на плотность, в настоящее время используется аппаратно-программный комплекс, структура которого представлена на рис. 1:
Рис.1 Структура аппаратно-программного комплекса
В состав комплекса входят:
- группа датчиков температуры в количестве 96 штук;
- группа датчиков измерения давления в количестве 2 штук;
- группа датчиков влажности в количестве 6 штук;
- коммутатор измерительных сигналов;
- программируемый вольтметр;
- персональный компьютер, оснащенный платой стандартного КОП-интерфейса и программным обеспечением для обработки измеренных величин и вычисления интегральной утечки.
Все группы датчиков подключены к коммутатору, при этом каждому датчику выделяется отдельный канал. По командам компьютера коммутатор по очереди перебирает каждый из каналов. Сигнал с коммутатора, а соответственно и с датчика, подключенного к данному каналу, поступает на программируемый вольтметр, работающий в режиме автоматического измерения, где производится измерение величины этого сигнала, которая тут же считывается компьютером.
На опрос одного канала система тратит около 3÷4 секунд. Таким образом, несложно подсчитать, что на полный цикл измерения всех параметров будет потрачено почти 6 минут.
В связи в растянутостью во времени процесса измерений, при испытаниях приходится учитывать динамические процессы, происходящие в гермооболочке, что усложняет методику расчета утечки и накладывает ряд условий, одно из которых – ограничение по изменению температуры среды в ГО (DТ=0,025 оС/час) – существенно увеличивает общую продолжительность испытаний и приводит к необходимости делить их на три чисти:
- этап наддува оболочки (6÷8 часов);
- этап стабилизации: достижения условия DТ=0,025 оС/час (8 часов и более);
- этап измерений (не менее 8 часов).
Для сокращения общего времени испытаний (что положительно скажется на сроках планово-предупредительного ремонта, а следовательно принесет существенную экономическую прибыль) и обеспечения измерений интегральной утечки в реальном времени нами был предложен новый подход к вычислению интегральной утечки в замен методики используемой в настоящее время.
Кратко напомним суть предлагаемого нами подхода: он заключается в определении величины интегральной утечки как разности массы воздуха поданного в ГО и массы воздуха, находящегося в оболочке в данный момент времени. Также напомним, что в настоящее время утечка определяется как разность между массами воздуха в ГО в начальный и конечный моменты времени проведения испытаний отнесенных ко времени истечения.
Таким образом, используя предложенный нами подход можно проводить процесс измерений в момент наддува гермооболочки, что позволяет отказаться от последующих двух этапов. Кроме того, параметры и сама методика не зависят от времени – т.е. отпадает необходимость учитывать динамические процессы, происходящие внутри контаймента. Что облегчает задачу расчета утечки, однако определяет ряд требований к технической стороне вопроса:
- воздух в гермооболочку должен подаваться с постоянным расходом, что требует установки на линии подачи воздуха системы автоматического регулирования расхода;
- измерения должны (в идеальном случае) проводиться по всем каналам одновременно (или практически одновременно), что приводит к необходимости применения либо быстродействующего коммутатора, либо специального многоканального контроллера, либо аналоговой схемы обработки сигнала. В реальных условиях наиболее удобно будет использовать в этих целях средства блочной информационно вычислительной системы (ИВС), например «Вулкан» - являющейся многопроцессорной системой, построенной на базе посессоров Intel 486.
Исходя из сказанного выше, структурная схема системы измерений примет вид, представленный на рис. 2.
Рис. 2 Структурная схема системы измерения утечки воздуха из гермооболочки энергоблока АЭС при проведении испытания на плотность
В качестве системы поддержания постоянного расхода воздуха в гермооболочку используем АСР построенную на аппаратуре «Каскад-2» и имеющую следующую структуру, представленную на рис. 3.
Рис. 3 Структурная схема регулятора расхода воздуха в ГО
Сигнал величины расхода воздуха поступает с датчика, расположенного за регулирующей арматурой по ходу воздушной среды, в аналоговый блок регулирования Р-27, где происходит его сравнение с сигналом задатчика ЗУ-11. Под действием рассогласования, получаемого при сравнении, формируется управляющий импульсный сигнал величиной 24 В, который поступает на тиристорный трехпозиционный усилитель У-22М, где происходит его преобразование в управляющее асинхронным двигателем привода регулирующей арматуры трехфазное напряжение 380 В с прямой или реверсивной последовательностью фаз.
Положение регулирующего органа, наличие и полярность сигнала рассогласования контролируются по индикаторам на В-12.
|
The structure of a hardware complex for realization of test on density of system of pressurized protections energy unit with VVER-1000 is considered, now in use and it is offered new, allowing to avoid a line of lacks. |
Ответы на вопросы [_Задать вопроос_]